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全国性建材科技期刊 陶瓷 2001年 第6期 总第154期

的韧性比小于约15时裂纹才能发生偏转。

裂纹在夹层中扩散,能量被释放,到达另一面时能量降低很大,裂纹的偏转和界面扩展允许负载持续上升,裂纹生长穿至下一层,此层的失效又使负载下降,但随着新的偏转,负载又重新上升,这一过程重复发生,穿厚裂纹和界面裂纹交替直至梁完全断裂,所以在达到最大负载后失效不足而突变。

W.J.Clegg等最近证实了此法的可行性[17],实验用层状和单体材料进行比较。研究表明,穿厚裂纹在石墨层中扩展,防止了复合陶瓷的突变失效,使断裂韧性从单体的3.6MPa增长到15MPa,断裂功从285J增长到4625J和木块相当。

2.1.2 延性夹层裂纹桥联增韧

延性夹层可以是金属,也可以是延性树脂,以连续层状形式存在延性层发生较大程度的塑性变形来消耗,吸收能量,塑性变形区也会导致裂纹尖端屏蔽,使裂纹钝化,并在裂纹尾部被拉伸和形成桥联,减小裂纹尖端的应力强度因子,减缓裂纹扩展速度,阻止裂纹进一步张开,从而改善材料断裂韧性

[18]

1)设计3层复合陶瓷时,利用材料热膨胀系数差异或相变,调节各自层数、层厚可使表面层产生合适压应力,因为压缩区的应力区围绕裂纹尖端,抑制裂纹的发生和扩展,所以表面层如有压应力,它的断裂/疲劳阻抗会有明显提高,临界裂纹长度减小,导致强度、韧性提高,表面微硬度也有一定提高[22]。

2)多层设计界面变 强 裂纹偏转增韧[23]。与1)裂纹直接和颗粒相互作用而偏转不同,本设计在多层复合陶瓷中引入应力使界面变 强 ,当裂纹扩散到界面时,其尖端与应力场作用而偏转,并可能使裂纹开叉。

Chen等用流延成形法制得Al2O3/Ni层状复合陶瓷,对在不同温度下测得单块Al2O3陶瓷和Al2O3/Ni层状复合陶瓷的强度、韧性进行比较,由于Ni的热膨胀系数接近Al2O3的2倍,Al2O3层为压力区,使得Al2O3层有很大的抵抗和偏转裂纹的能力,层状的强度和韧性都有明显的提高,随着温度上升,残余应力部分释放,Al2O3/Ni复合物强度和韧性大幅度下降,而单体Al2O3变化不很明显。

。Pateras等

[19]

对

陶瓷/金属层状复合物中桥联键的断裂在能量吸收中

的作用作了详细的研究。2.1.3 叠加互补增韧

层状陶瓷材料可使强度在一定范围内基本与缺陷尺寸无关,但是以牺牲小缺陷时强度为代价。

C.J.Russo[20]制得的复合陶瓷外层是高强Al2O3+20%钛酸铝(AAT20)均质化合物,内层是抗缺陷的非均质AAT20,内层中显微结构元素(如晶粒桥联)通过对裂纹尖端施加闭合应力来稳定裂纹,表面层的存在有效地把这些稳定元素从裂纹尾部区域移走,因此复合物强度和韧性值处于两种材料之间,可见复合物的性质集中了均质材料高强、非均质材料高韧的优点。

Folson[21]等用同样的思路发展了一种用Al2O3/碳纤维增强的环氧树脂层状复合物,Al2O3层提供高强度、高硬度和耐磨性,而环氧树脂层提供高韧性。这种3层结构对从表面缺陷引发的断裂有效,而对其他情况例如非等轴拉伸,整个材料的横截面受到同样的应力,这时对强度和韧性没有丝毫贡献。2.2 界面残余应力增强增韧

利用层状复合陶瓷的基体层与夹层之间热膨胀系数,收缩率的不匹配或者某层中相变而使层间有应变差,引入残余应力增强增韧机制。下面分别讨论3层3 层状复合陶瓷的优化设计

层状复合陶瓷独特的构型增加了设计陶瓷制品的灵活性,研究者有很大余地进行有目的、有选择的研究设计,具体设计步骤分为两步(根据使用的要求和限制条件): 选择和确定材料的组成一般要求化学组成上相溶、物理上匹配,即考虑具体的化学性质、强度、韧性、热扩展系数及收缩率; 调整总局支数和层厚、基体单层、夹层的强度、厚度,对其断裂韧性的影响因素是不同的,与工艺条件也有很大关系。下面讨论与层状构型密切相关的共性因素,分析如何优化陶瓷的断裂韧性[24]。

3.1 基体单层强度

层状复合陶瓷的优点是下层的断裂点和相邻上层界面脱层裂纹尖端无关,而与层内缺陷相关,即剩余梁的厚度为整个层状梁减开横长度(dn),W.J.Clegg推导出3点弯曲测定表观断裂韧性的表达式:

KLIC=Crr

式中:KIC 单层强度;d 厚度;

L

N(1-CN/d)